Величина - відносна летючість

Величина відносної летючості для пропан-пропіленової суміші становить 3 1 - 3 8 що значно перевищує аналогічну величину для випадку рівноваги системи рідина - пар. При зниженні температури до - 20 і відповідне збільшення адсорбції пропілену величина а зменшилася незначно.

Величину відносної летючості можна визначати як середнє геометричне летючості в верху і в низу колони.

 Допущення про постійність величин відносної летючості не є необхідним, тому його можна виключити без значного ускладнення блок-схеми пристрою.

Розрахункова схема колони ректифікації (загальний випадок. В даному методі використовуються величини відносної летючості з урахуванням її залежності від температури. При розрахунку враховується зміна кількостей пара і рідини по висоті окремої секції, обумовлене тепловим взаємодією потоків. Нижче розглядаються основні рівняння і послідовність їх вирішення.

У табл. 141 наведені величини відносної летючості всіх вуглеводнів С4 за винятком ацетиленових похідних, причому за одиницю прийнята летючість бутадієну.

Відомо лише, що величина відносної летючості в бінарній суміші близька до одиниці.

Хроматограми продуктів розгону. Про це свідчить і величина відносної летючості (а1 5) ізопрену по відношенню до суміші транс - і цис-піпе-рілена.

 У табл. 141 наведені величини відносної летючості всіх вуглеводнів С4 за винятком ацетиленових похідних, причому за одиницю прийнята летючість бутадієну.

Константи фазового рівноваги вуглеводнів природного газу в залежності від тиску при температурі 32. Експериментальні ж визначення дають величини відносної летючості, що коливаються в межах 171 - 236 і ростуть разом з ростом змісту етану. Досвід відхиляється від теорії через неідеальність рідкої фази, особливо помітною при низьких температурах. Такий ефект зазвичай спостерігається в більш високополярних і неідеальних системах, але може мати місце і в вуглеводневих сумішах, якщо компоненти відрізняються за хімічним характером або за розмірами молекул.

Температурна залежність для двох трудноразделяемих компонентів. З цього рівняння визначають величину відносної летючості, яка для даної колонки забезпечує заданий поділ, а за рівнянням (16) - температуру, при якій така відносна летючість буде створена. Поправку на зміну ефективності колонки з температурою вводити не обов'язково.

Значення 6 лежить між величинами відносних летючість важкого і легкого компонентів. Робоча флегмовое число повинне бути більше мінімального.

Нерівності (12) пов'язують величину відносної летючості компонентів i і п для будь-якого стану (п 1) - компонентної системи з похідною, що характеризує зміну загального тиску при зміні співвідношення компонентів z і п в розчині, склад якого змінюється уздовж лінії сталості хімічних потенціалів (парціальних тисків) всіх інших компонентів. Якщо In Уг - п 0 (0), то збільшення відносини х при русі вздовж зазначеної лінії відповідає ост (падіння) тиску співіснування фаз.

Рекомендується, зокрема, брати величини відносної летючості при середній температурі колони або середньої з температур зони нескінченного числа тарілок. Обчислення останньої розглядається в наступному розділі.

Залежність різниці концентрацій yL - ХГ від температури для рівноважної системи бензол - 1 | 2-дихлоретан (по Дітріха. На рис. 64 представлені отримані експериментально величини відносної летючості а12прі різних температурах для системи бензол - 1 | 2-дихлоретан в залежності від мольної частки Xi в рідкій фазі.

У табл. 15 і 16 показані величини відносної летючості деяких хлорпроізводних елементів IV групи Періодичної системи Д. І. Менделєєва в бінарних системах, отримані при знаходженні коефіцієнта активності методом екстраполяції і безпосереднім визначенням а.

Андервуда, значення якої лежить між величинами відносних летючість важкого і легкого ключових компонентів; Ф - частка рідини в потоці харчування.

Робочий тиск Р задається в залежності від величини відносних летючість компонентів суміші і від умов конденсації парового потоку в ступенях конденсації.

А, сильно змінюється в залежності - від величини відносної летючості (а) і числа теоретичних тарілок (п), що входять в рівняння.

У Додатку 58 наведено значення коефіцієнтів активності і величини відносної летючості в деяких системах.

Задамося значенням ср 152 лежачим між величинами відносних летючість аз 237 і а4 1 пропану і бутану, які розподілені між верхнім і нижнім продуктами колони, і проведемо розрахунок по написаного вище рівняння.

У процесах перегонки і ректифікації труднощі поділу визначається величиною відносної летючості поділюваних компонентів. Ігнорування цієї величини призводить до абсурдних результатів.

Залежність а від складу. | Діаграма рівноваги. Останні два досвіду показують, як вказувалося вище, що величина відносної летючості для суміші пропан-пропілен в разі адсорбції на алюмогель дещо менше, ніж на силікагелі при рівній концентрації пропілену в газовій фазі.

На активованому вугіллі фактор поділу пропану і пропілену близький до величини відносної летючості в системі рідина - пар для цих газів. Було висловлено припущення, що на сорбентах іонної природи завдяки взаємодії подвійного зв'язку молекул пропілену з іонами решітки адсорбенту поділ буде відбуватися краще.

Необхідно також враховувати, що крім структури діаграми істотну роль у виборі розділяє агента грає величина відносної летючості компонентів, притаманна тій області ректифікації, в якій передбачається поділ досліджуваної суміші.

Відділення від продукту більш летючої микропримеси практично може бути здійснено для систем, у яких граничне значення величини відносної летючості в кілька разів перевищує одиницю.

Оскільки відносини тисків парів ідеальних сумішей в області помірних температур часто залишаються майже незмінними, то величини відносної летючості для таких сумішей теж зазвичай постійні.

Це ставлення грає ту ж роль в розрахунках для процесів розділення за допомогою сечовини, що і величини відносної летючості в розрахунках дистиляції.

Для отримання мінімального коефіцієнта зрошення, коли розподіляються тільки ключові компоненти, що примикають один до іншого, з величин відносної летючості суміжних ключових компонентів потрібно вибрати спочатку величину Ф, що задовольняє вимогам рівняння (XIV. Ця величина Ф використовується для обчислення мінімального коефіцієнта зрошення Rmin за рівнянням (XIV. Для такого рішення всі показники концентрації компонентів в дистилляте відомі, бо розподіляються тільки ключові компоненти. Для випадку, коли крім ключових компонентів розподіляються і інші, всі склади дистилят -ного продукту невідомі і для обчислення min потрібні додаткові рівняння.

для отримання мінімального коефіцієнта зрошення, коли розподіляються тільки ключові компоненти, що примикають один до іншого, з величин відносної летючості суміжних ключових компонентів потрібно вибрати спочатку величину Ф, що задовольняє вимогам рівняння (XIV. Ця величина Ф використовується для обчислення мінімального коефіцієнта зрошення Rmin за рівнянням (XIV. Для такого рішення всі показники концентрації компонентів в дистилляте відомі, бо розподіляються тільки ключові компоненти. Для випадку, коли крім ключових компонентів розподіляються і інші, всі склади дистилят-ного продукту невідомі і для обчислення Rmia потрібні додаткові рівняння.

Для отримання мінімального коефіцієнта зрошення, коли розподіляються тільки ключові компоненти, що примикають один до іншого, з величин відносної летючості суміжних ключових компонентів потрібно вибрати спочатку величину Ф, що задовольняє вимогам рівняння (XIV. Ця величина Ф використовується для обчислення мінімального коефіцієнта зрошення Rniin по рівняння (XIV. Для такого рішення всі показники концентрації компонентів в дистилляте відомі, бо розподіляються тільки ключові компоненти. Для випадку, коли крім ключових компонентів розподіляються і інші, всі склади дистилят-ного продукту невідомі і для обчислення Rmm потрібні додаткові рівняння.

Обидва вираження - (162) і (163) - в ректифікації являють собою одну й ту ж величину відносної летючості. в адсорбції з відносини (161) вираз (163) отримано бути не може. Однак в розрахунках адсорбційних процесів відношення, аналогічне рівнянню (163), фігурує; воно називається коефіцієнтом розподілу, або поділу. Цей коефіцієнт слід позначати відмінно від адсорбционного коефіцієнта відносної летючості, наприклад ар.

Обидва вирази - (162) і (163) - - в ректифікації являють собою одну й ту ж величину відносної летючості. У адсорбції з відносини (161) вираз (163) отримано бути не може. Однак в розрахунках адсорбційних процесів відношення, аналогічне рівнянню (163), фігурує; воно називається коефіцієнтом розподілу, або поділу. Цей коефіцієнт слід позначати відмінно від адсорбционного коефіцієнта відносної летючості, наприклад ар.

Криві залежності змісту більш летючого компоненту в десть-ляте від змісту цього компонента в рідині куба. | Криві залежності змісту більш летючого компоненту в дестілляте від змісту цього компонента в рідини куба. За умови повного зрошення одне і те ж сімейство кривих може висловити ступінь збагачення відгону в порівнянні з рідиною куба для всіляких величин відносної летючості і будь-якого числа теоретичних тарілок. Хід кривої визначається ап, а не а чи п окремо.

При вивченні питань, пов'язаних з очищенням метілтрі-ХЛОРСИЛАНИ - вихідного продукту для отримання напівпровідникового карбіду кремнію[1]- Від домішки фосфору, особливий інтерес представляє визначення величини відносної летючості в системі метилтрихлорсилан-хлорокись фосфору і її зміни зі зміною складу суміші.

Зміна концентрацій компонентів по висоті колони в режимі повного повернення флегми. N-17 (рис. 46), Для картини, розподілу компонентів в даному режимі характерна відсутність стрибків концентрацій по висоті колони (включаючи район харчування) і розміщення компонентів по зонам відповідно до величин відносних летючість.

Ці дані підтверджують задовільний збіг між експериментальними і розрахунковими значеннями а. Поряд з визначенням величини відносної летючості уявлялося за необхідне перевірити, наскільки наявні розбіжності в значеннях а можуть відбитися при розрахунку числа теоретичних тарілок.

При цьому найбільші технологічні труднощі зустрічаються при очищенні від мікродомішок миш'яку, фосфору і деяких інших елементів. Однак дані про величини відносної летючості цих мікродомішок, необхідні для організації надійного відтвореного процесу глибокого очищення фтористоводородной кислоти, до сих пір відсутні.

Незважаючи на різноманіття розроблених до теперішнього часу способів здійснення дистиляції, всі вони засновані на використанні відмінності в складах розділяється рідкої суміші і утворюється з неї пара. Ця різниця можна охарактеризувати величиною відносної летючості виділень рідкісного компонента, званої в цьому випадку зазвичай коефіцієнтом поділу.

Відносна летючість залежить від тиску і температури, при яких знаходяться компоненти. Зі збільшенням тиску і температури величина відносної летючості знижується. Поблизу критичної області величина відносної летючості компонентів наближається до одиниці.

Зміни констант фазового рівноваги або величин відносної летючості по висоті колони пов'язані із залежністю їх від температури (при допущенні про сталість тиску і. Це враховується зазвичай введенням в розрахунок колон багатокомпонентної ректифікації залежностей у вигляді поліномів. Мала залежність складу сухого газу від методу розрахунку пояснюється тим, що абсорбція відбувається в порівняно вузькому температурному діапазоні. Це призводить до малих коливань величин відносної летючості. Раніше[2]було показано, що якщо розрахунок ізотермічної абсорбції вести при температурі, яка не забезпечує того ж відбору сухого газу, що і гори неізотерміческімі процесі, то можна підібрати таку величину подачі абсорбенту, при якій буде отримано колишній вихід сухого газу, а склад його буде близьким до складу цього газу при неізотермічних умовах.

Серія порівняльних розрахунків показала, що склад сухого газу при незмінному його відборі з сировини мало змінюється в залежно від температурного режиму абсорбції (до 25 С) і подачі абсорбенту. Це пояснюється порівняно малим зміною величин відносної летючості вуглеводневих газів в умовах абсорбції.

Вплив еквівалентного діаметра каналу і швидкості потоків на висоту, еквівалентну теоретичній тарілці. На підставі даних, представлених на рис. 18 графічно були визначені ступеня збагачення при навантаженнях L 020.406 і 0.8 см /хв, і обчислені значення в. При обчисленні числа теоретичних тарілок для величини відносної летючості бралися за основу дані по рівноважним співвідношенням при залишковому тиску 1 мм.

Діаграма ліній однакового змісту компонентів в розчині і в парі для системи вода - мурашина кислота - оцтова кислота. Як уже зазначалося, мурашина і оцтова кислоти (а можливо і пропіонова) асоційовані в парах, що значно ускладнює перевірку експериментальних даних. Для перевірки ми використовували метод розрахунку величини відносної летючості а, запропонований Бушмакін для подвійних систем.

Діаграми рекристалізації. а - нікелю, б - заліза. | Схема ректифікаційної установки безперервної дії. Утворилися при кипінні рідини в кубі-випарнику 1 пари проходять знизу вгору через колону, контактуючи зі стікає рідиною, і надходять в дефлегматор 2. | Взаємодія парової і рідкої фаз на ступені контакту. (- Темп-ра, х і у - концентрація низькокиплячого компонента в рідині і парі. Індекс р відповідає стану рівноваги. | Криві рівноваги рідина - пар для ідеальної г, гомогенної азсотропной г і гетсроазеотропной 3 рідких сумішей. Х і у - концентрації рідини і пара. Положення і конфігурація кривої рівноваги па цій діаграмі визначаються властивостями рідких сумішей. Відстань ліній рівноваги від діагоналі визначається величиною відносної летючості а - відношенням пружність парів компонентів при темп-ре кипіння суміші.

Для цих досліджень необхідно було знання точних значень величин відносної летючості системи НгО16 - Н2О18 при різних температурах.



Інші публікації на тему:
  • Вплив - розділяє агент
  • Механізм - дія - розділяє агент
  • Розрахунок - зміцнює секція