Величина - корозійний струм

Величина корозійного струму залежить в першу чергу від протікання найбільш повільного елементарного процесу. Загальне уповільнення корозійного процесу може визначатися ступенем гальмування анодного або катодного процесу і провідникові. Стадію процесу, опір якої значно більше інших стадій, називають контролюючим фактором. Контроль може бути анодним, катодних або омічним. Для того щоб визначити характер контролю, потрібно порівняти опір кожної з стадій процесу.

Показник величини корозійного струму (струмовий показник) зручно застосовувати для дослідження електрокорозії металів. За фізичним змістом струмовий показник є щільністю анодного струму, що визначає швидкість корозійного процесу.

Схема поляризації корозійного мікроелемента зовнішнім джерелом струму. | Схема поляризації корот-козамкнутого мікроелемента. Однак при цьому величина корозійного струму ніколи не досягне максимуму, оскільки навіть при внеш0 ще залишається внутрішнє омічний опір корозійного елемента.

Схема установок для дослідження корозійних діаграм. Однак при цьому величина корозійного струму ніколи не досягає максимуму, оскільки навіть при Внеш0 ще залишається внутрішній опір корозійного елемента.

Тому за цих умов величина корозійного струму, як це випливає з рис. 2 відповідає або близька теоретично розрахованими значеннями її. Анодна реакція іонізації адсорбованого водню (4) при поляризації титану змінним струмом в кислих розчинах, мабуть, має набагато менше значення, ніж при корозії заліза в цих же умовах. Останнє пояснюється, очевидно, тим, що легше утворюється в анодний напівперіод струму на поверхні титану адсорбційна або окісна плівка перешкоджає адсорбції водню в катодний напівперіод. Це пояснення підтверджується даними роботи [7], В якій безпосередньо було встановлено, що наявність оксидів на поверхні титану сильно ускладнює адсорбцію на ньому водню і подальше наводоражіва-ня металу.

При характерною для процесу величиною корозійного струму перенапруження при іонізації кисню, як показує досвід, обумовлено замедленностью самого електрохімічного акту.

Вплив обробки стали Е12 (а і сплаву 79НМ (б за схемою[в ]На їх износо - стійкість. Зміна швидкості електрохімічного корозійного процесу /пропорційно зміні величини корозійного струму. G зменшенням корозійного струму швидкість корозії зменшується.

Відрізок UJ (або рівний йому відрізок mn) відповідає величині корозійного струму /А даного металу (ток його мікропара) після приєднання протектора.

Зниження втомної міцності, як це показано нижче, пов'язане безпосередньо з величиною корозійного струму зазначених елементів.

різниця потенціалів між діючими анодом і катодом залишається постійною в часі, а величина корозійного струму визначається провідникові ланцюга.

У даній роботі повідомляється про розроблений нами метод визначення захисних властивостей гальванічних покриттів за величиною корозійного струму, що виникає в подібних системах.

Анодний контроль. | Діаграма Штерна, що представляє корозію заліза в нейтральному розчині, що містить кисень. катодний реакція полягає в відновленні кисню.

Як видно з діаграми Еванса, положення точки перетину, а, отже, і величина корозійного струму визначаються формою поляризационной кривої. Коли велика катодний поляризація (рис. 16), говорять, що корозійний процес знаходиться в умовах катодного контролю. Якщо ж домінує анодная поляризація (рис. 17), то говорять про анодном контролі.

Для розкриття механізму протикорозійного захисту і розробки найбільш досконалих систем захисних покриттів дуже важливо навчитися визначати величину подібних корозійних струмів. На жаль, до сих пір не знайдено рішення задачі для корозійного елемента, в якому одним з електродів є металеве покриття, а іншим - підстава пір.

Зменшення різниці початкових значень потенціалів корозійного елемента внаслідок зсуву потенціалів електродів при протіканні струму, що приводить до зменшення величини корозійного струму і, отже, швидкості корозії, називається поляризацією.

Розвинена головним чином працями радянських вчених електрохімічна теорія корозії дозволяє дати також аналітичний вираз для розрахунку швидкості корозії або пропорційної їй величини корозійного струму.

Трьохелектродна система, яка пояснює вплив домішок. | Спрощені трохелек-тродние системи, що пояснюють вплив (2 і відсутність впливу (2 домішок. | Трьохелектродну система, яка пояснює відсутність впливу домішок. Очевидно, при наявності домішок виникає трьохелектродна система і колишні катоди Ек, звернуться в аноди і швидкість корозії, яка визначається величиною корозійного струму /2 зросте у багато разів у порівнянні зі швидкістю корозії вихідного чистого металу (/j), коли корозія йшла внаслідок структурних неоднорідностей іншого характеру, ніж ефективна катодний домішка.

Аналіз діаграм корозії показує, що у відсутності хлористого натрію (див. Рис. 32) в розчинах з рН 3; 7; 11 величина корозійного струму досліджуваних макропар невелика-й обмежується в рівній мірі як анодним, так і катодних процесами.

Ук) 0бр кс в області значну залежність останньої від перенапруги катодного процесу (перенапруги іонізації кисню), наприклад в точці 1 то неважко помітити, що величина сумарного корозійного струму /(який повністю або велика частина його припадає на основний метал) визначається ходом сумарних катодного (в основному) і анодної кривих. Сумарні ж величини відрізняються від кривих основного (анодного) металу на величину відповідних струмів металу катодного контакту, які визначаються ходом катодного (в основному) і анодної кривих цього металу.

Якщо потенціал металу змінюється з щільністю струму по лінійному закону, то можна в простих координатах побудувати корозійну діаграму для пари електродів Л яка дозволить графічно або аналітично розрахувати величину корозійного струму.

якщо потенціал металу змінюється з щільністю струму по лінійному закону, то можна в простих координатах побудувати корозійну діаграму для пари електродів, яка дозволить графічно або аналітично розрахувати величину корозійного струму.

Якщо умови контактної корозії металів такі, що сумарна анодная крива (Val 06pVlc перетинається з сумарною катодного кривою (VK) o6pVKc в області дифузійного контролю останньої, наприклад в точці 2 (рис. 255), то неважко помітити, що величина сумарного корозійного струму /(який повністю або велика частина його припадає на основний метал) визначається тільки ходом сумарною катодного кривою.

Питання про допустимість тих чи інших контактів в морській воді повинен вирішуватися виходячи із загальних положень теорії, викладеної вище. Як було показано, величина корозійного струму пари визначається початковими значеннями потенціалів і поляризаційними характеристиками електродів.

Металлоіонний концентраційний елемент. Щілинна корозія з'являється також і при наявності - розлііной, концентрації кисню всередині щілини і поза нею. Аналогічно нагоди металлоіонного концентраційного елемента величина корозійного струму в даному випадку знаходиться в прямій залежності від різниці між концентраціями кисню.

Це пояснюється відносно малою площею, займаної збідненими межами. Те саме можна сказати і до величини корозійного струму в пасивному стані.

При контакті двох металів, мають різні електрохімічні потенціали, часто спостерігається інтенсивна корозія менш благородного металу. Ефективність роботи утворюється пари визначається величиною корозійного струму, який значно залежить від електрохімічних характеристик контактируемих металів.

Залежність сили поляризующего струму від різниці потенціалів. | Катодна поляризація сталевого зразка при постійному потенціалі. Метод оцінки дії інгібіторів по загальній поляризуемости полягає в наступному. Швидкість корозії металу в електроліті визначається величиною корозійного струму.

У більшості випадків електрохімічної корозії роль провідникові систем мікроелементів невелика. У макросистемах омічний опір може мати велике значення у визначенні величини корозійного струму.

Відомо, що багато наповнювачі підсилюють корозію. Раніше показано, що дисульфід молібдену в графіт, нанесені на метал, підсилюють величину корозійного струму, прискорюють реакцію катодного деполяризації і анодного розчинення і тим самим сприяють корозії металів. Вплив наповнювачів на корозійні, електрохімічні процеси залежить від ряду факторів. Наприклад, в оліях і мастилах, що містять поверхнево-активні речовини, введення цих же наповнювачів покращує захисні властивості.

Схема установки для корозійного випробування металів під напругою. Перед випробуванням на корозію поверхню зразків повинна бути зачищена наждачним папером № 1 і знежирена промиванням в бензині або спирті. Якщо результати випробування оцінюються кількісно (або зі зміни ваги або обсягу виділяються продуктів корозії, або за величиною корозійного струму), необхідно виміряти зразки мікрометрів або штангенциркулем і обчислити поверхню, висловивши її в квадратних метрах.

Необхідно відзначити ще одна істотна відмінність в коррозионном поведінці заліза і титану в умовах поляризації їх змінним струмом. При корозії заліза в кислих розчинах, як це показано в роботі[5], При заданій частоті зі збільшенням щільності фарадеевского струму величина корозійного струму зростає як за абсолютним значенням, так і по відношенню до загального струму, витрати на електрохімічні процеси. Іншими словами, відсоток виходу заліза в розчин у міру зростання щільності фарадеевского струму при всіх частотах збільшується. Зовсім інакша ситуація спостерігається при корозії титану в сірчаної кислоти. З даних, наведених на рис. 2 випливає, що зі збільшенням щільності фарадеевского струму величина корозійного струму для всіх частот зростає, досягаючи граничного значення.

З цього випливає, що при корозії заліза перетворення продуктів корозії супроводжується перетіканням електронів від анодних ділянок до катодних і рухом іонів в розчині. Цей висновок був зроблений Евансом[1]і його співробітниками, які показали при дослідженні різних металів в лабораторних умовах, що в процесі електрохімічної корозії величина корозійного струму прямо пропорційна швидкості корозії. Звідси випливає, що для запобігання корозійних процесів необхідно зупинити протікання струму. Це може бути досягнуто зменшенням катодного або анодної реакції, а також введенням велектролітичні ланцюг корозійного струму, елемента володіє високим провідникові.

Випробування антикорозійних властивостей покриттів представляють відомі труднощі з огляду на їх тривалості та необхідності відтворення впливу навколишнього середовища, що в лабораторних умовах не завжди можливо. З цієї точки зору інтерес представляє методика проведення прискорених корозійних випробувань покриттів, яка полягає у визначенні потенціалів системи покриття - підкладка і зняття анодних поляризаційних кривих, за якими визначається величина корозійних струмів.

Колона труб в свердловині з зовнішньої і внутрішньої сторін постійно омивається промивної рідиною, що містить різні іони і є електролітом. ЛБТ з алюмінієвих сплавів в контакті зі сталевими замками в електроліті - промивної рідини - утворюють гальванічну пару, в якій один, що сполучається елемент, буде працювати анодом, а другий - катодом. Струм макропари, в свою чергу, визначається характером корозійного середовища і електрохімічними характеристиками матеріалів, що знаходяться в контакті. Основними електрохімічними характеристиками, визначальними величину корозійного струму макропар, є електродні потенціали і поляризаційні властивості сплавів. У зв'язку з тим, що електрохімічні характеристики алюмінієвих сплавів сильно змінюються в залежності від їх хімічного складу, при вибо ре сплавів для виготовлення бурильних труб і розробці методів захисту ЛБТ від корозії необхідно вивчити їх електрохімічні властивості в середовищах промивної рідини і характер корозії в контакті зі сталлю і деякими іншими металами.

Необхідно відзначити ще одна істотна відмінність в коррозионном поведінці заліза і титану в умовах поляризації їх змінним струмом. При корозії заліза в кислих розчинах, як це показано в роботі[5], При заданій частоті зі збільшенням щільності фарадеевского струму величина корозійного струму зростає як за абсолютним значенням, так і по відношенню до загального струму, витрати на електрохімічні процеси. Іншими словами, відсоток виходу заліза в розчин у міру зростання щільності фарадеевского струму при всіх частотах збільшується. Зовсім інакша ситуація спостерігається при корозії титану в сірчаної кислоти. З даних, наведених на рис. 2 випливає, що зі збільшенням щільності фарадеевского струму величина корозійного струму для всіх частот зростає, досягаючи граничного значення.



Інші публікації на тему:
  • Початкова різниця - потенціал
  • Провідникові - елемент
  • Провідникові падіння - потенціал